【實驗背景】

氣液光反應是流動反應器中光化學反應的重要組成部分。大多數氣液光反應主要是在微反應器中研究的，因為微反應器的穿透深度較小，并且可以促進分段流動（通常稱為塞流或泰勒流）。這種流動模式包括液塞的交替（an alternation of liquid  slugs），潤濕通道壁的相（連續相）和氣泡（分散相），如圖1所示。在氣泡和反應器通道壁之間形成了一個薄的液膜。

與氣液間歇式反應器相比，泰勒流動具有混合和界面傳質增強、安全性提高的特點。 在具有活性氣相的氣液光化學反應中，光敏化的單線態氧的加成近年來受到越來越多的關注，并被應用于合成作為香料的商業化學產品(例如，由β-檸檬烯醇合成芳香玫瑰氧化物)和藥物(例如，由二氫青蒿酸合成抗瘧青蒿素)。

此外，含有非反應性氣體的氣液泰勒流光反應器，例如氮氣與使用單一液相相比被用來實現更大的轉換效果。通過延長光化學反應的停留時間(如增加反應器通道長度或降低液流量)和增加光源的強度，可以提高光化學反應的轉化率。雖然這些策略受光反應器和泵特性的限制，但加入一個惰性相可以讓困難的光化學過程的更易獲得。

圖1說明了產生這種改進的因素： (i) 存在接收高光子通量的薄液膜， (ii) 界面處的光散射， (iii) 在液塞中以兩相流混合。

圖1 在非反應氣體的氣液流動中，影響反應重要因素的示意圖

Nakano等人在存在氮氣氣泡的情況下研究了羰基化合物與烯烴的光環加成Paterni-Büchi型光反應。通過增加氣體分數，氣泡長度比液塞的長度相對增加。與單液相相比，當氣泡與液塞的長度之比在1:1～1:4之間變化時，其轉化率在有所提高。產品產量也出現了類似的增長。

此外，他們還觀察到，當甲苯被三甲基苯取代時，兩相的收率從80%左右下降到45%左右，這是一種更粘稠的溶劑。他們認為這種現象是由于液體混合的減少和粘度的增加。以前，他們在甲苯-水泰勒流中對相同類型的反應進行了研究。在這種情況下，甲苯是潤濕通道的相，水是無反應的分散相。討論了水含量對觀測結果的影響。與單液相光化學反應相比，當水份為0.2時，兩相流動的轉化率提高了6.5%，當水份為0.8時，兩相流動的轉化率提高了77%。

Nakano等人進行了另外一項研究，詳細分析了光源、濃度和溶劑的影響。此外，Telmesani等人用水作惰性相，研究了在乙酸乙酯-水泰勒流動中肉桂酸的光環加成。在兩相流中，當水份為0.9時，兩相流的轉化率為43%，而當水份不存在時，兩相流的轉化率為6%。水的加入使反應時間減少到2小時以下，而單相反應的典型反應時間為8小時左右。

與以前的研究類似，他們觀察到隨著水份分數的增加，由于含水的菱形柱，使混合得到改善，轉化率增加。此外，當水被全氟化溶劑代替時，有機段塞就變成了分散相。在這種新的流動模式中，有機相為連續相時，轉化率下降到19%，而有機相為連續相時為43%。本實驗證明，在液膜中存在試劑是至關重要的。

上述研究表明，采用惰性不相容相的方法是進行光反應是可行的，并給出了影響轉化的參數。為了促進這種方法的進一步實現，需要有更多的知識來預測最佳的反應條件。由溶劑的粘度、表面張力、反應器壁的潤濕性、氣液流量等因素決定了氣泡和液塞長度、膜厚、液塞混合等流動規律的特點。雖然以前在質量輸運研究的背景下對流動特性進行了分析，但它們對光子輸運的影響尚未系統地研究。

光反應器通道中的光吸收可以用化學光度法進行實驗定量。在微反應器中實現的大多數光度測量都是在單相流中進行的。雖然用鐵氧酸鹽化學光度計對環流進行了研究，但以前從未討論過氣液泰勒流中光的吸收。

此外，由于氣液界面處的反射率和折射率難以與實驗上的吸收分離，因此可以間接地分析散射對光路長度的影響。在作者以前的工作中，曾經描述了一種模擬確定單液相中光子通量和光路長度的實驗方法。

與單相流動的測定方法相比，化學光度法測定需要實驗測定液體在反應器中的停留時間和液體在反應器中所占的體積。由于潤濕相所形成的薄液膜的存在，氣泡的橫截面比液相的橫截面減小，因此液體的電阻時間和液體體積有時比使用液體和氣體流量計算的值高。

KU Leuven大學的S. Kuhn課題組的研究為理解氣體的存在如何影響氣液泰勒流中的光反應提供了理論依據。這是通過分析光微反應器中的光子輸運和流體動力學來實現的。

具體而言，在光微反應器中，在不同的氣相組分下，對氣泡和塞子的長度和體積、膜厚、液體停留時間、每液體量的光子通量和光路長度進行了實驗定量測定。然后，利用多區光化學反應模型預測了兩相流中光化學反應的觀測加速度，該模型考慮了反應器中的液體分布和液體接收的光子通量。此外，利用氣體分數的函數預測了兩相流中光路長度的值。該項研究于2020年發表在化學期刊ChemPhotoChem上(doi:10.1002/cptc.202000065)。

【實驗過程】

一、光微反應器幾何學

本研究所用的光電抗器是在硼硅玻璃中刻蝕的蛇形通道。通道內徑1 mm，長度69.9 cm。板式微反應器放置在距發綠光的光源2厘米處。光源包含84個LED，其排列與微通道的形狀相匹配（見圖2）。每個LED的電流(IF = 8毫安)由驅動板控制。該電流的最大發射波長在525 nm左右。

用注射器泵將液體引入反應器中，用質量流量控制器將惰性氣體氮氣引入反應器中。氣體和液體流在玻璃板上的T結處相遇。在本文研究的所有條件下，都得到了泰勒流。討論了引入反應器的惰性氣體的量，即氣體分數βG，該值由氣體流量除以氣體和液體流量之和（QG+QL）計算得出：

圖2 荷蘭Chemtrix光化學微反應器系統的示意圖

二、氣體分數對光度計轉化率的影響

用化學光度法研究了氣液泰勒流中的光子輸運。這種方法涉及到光化學反應，其量子產率是已知的。在綠光照射下，作者采用了1,2-雙 (2,4-二甲基-5-苯基-3噻吩基)全氟環戊烯從閉式向開式異構體的光異構化反應。這種光化學反應的量子產率隨照射波長而變化，在480 nm處的量子產率在0.015，而 620 nm處的量子產率在0.027。

通過測量光化學反應后封閉式二芳基乙烯 (DAECF) 濃度的衰減量，可以反算出達到試劑溶液的每液量光子通量。通過在不同的DAECF起始濃度和固定光強下進行一系列的化學光度計測量，作者發現，在單相流中，光路長度是可以確定的。

與單相流相比，這種確定光路長度的方法在氣液相反應中變得更有價值。由于多相流的非均勻性，在沒有光線跟蹤模擬工具的情況下，光路長度是難以估計的。因此，在綠光下不同起始濃度的DAECF溶液發生反應。通過一個在線的UV-Vis光譜儀在微反應器的出口進行檢測。在不同氣體分數下進行實驗，分析了惰性氣體對光化學反應的影響，實驗結果如圖3所示。

圖3 在不同氣體分數、βG、總流量為1.3mL min-1時，光度計的轉換與DAECF濃度在單相和雙相流動中的起始點的關系

正如預期的那樣，通過增加DAECF的初始濃度，這種轉化減少了。最大轉化率不超過24%。有趣的是，無論DAECF的起始濃度是多少，觀察值在氣體分數的函數上都有明顯的差異。例如，在最高濃度下，與單相流 (9) 相比，在βG = 0.88(18) 的兩相流中得到了2倍高的轉化率。

將在12 × 10-4M的起始濃度和1.3mL min-1的總流量下測得的換算值與背景中討論的換算值進行了比較。為了便于比較，在β = 0.5的惰性相比下，通過兩相流中的轉換，使轉換歸一化。

如圖4所示，我們的光度測量中發現的變化與Terao和Nakano等人在Paterni-Büchi光反應中獲得的值相似。然而，在Tel mesani等人的工作中出現了隨著氣體含量的增加轉化率也呈指數增長的情況。它們所觀察到的反應加速度明顯較高。這可能是由于它們的溶劑(乙酸乙酯對甲苯和己烷)、較小的管徑 (0.8 mm對1 mm) 和所用反應混合物的不同光吸收特性的物理性質不同所致。

圖4 在分散相分數β = 0.5處得到的轉化歸一化。將實驗結果與Terao等人報道的實驗數據進行了比較

為了計算每體積的光子通量和化學光度測量的光路長度，我們需要確定在微反應器通過時該液的發光時間。這是通過停留時間分布 (RTD) 實驗實現的。

三、單相和雙相流動中的液體停留時間

當假定微反應器的行為類似于塞流反應器時，液體停留時間tR，calc，在單和兩相流動可直接由反應器容積 (V型反應器)和總流速計算，如下所示：

表1 計算了不同流動條件下單相流動和雙相流動的tR、calc和實驗液體停留時間tR、exp

為了驗證這一假設，作者對液相和氣液相進行了RTD分析。RTD實驗包括注入示蹤劑溶液，然后在反應器的入口和出口處測量濃度隨時間的變化。如表1所示，單相在1.3mL min-1處的停留時間為25秒，這與基于塞流假設的計算值接近。在兩相流中，氣相分數在βG = 0.23和βG = 0.72之間，觀察到相同的現象。當氣體分數最高為βG = 0.88時，實驗液體停留時間為28 s，高于25 s的計算值。

本文采用軸向色散模型 (ADM) 對單相和雙相流動中的軸向色散進行了定量研究。圖5比較了1.3 mL min-1下不同氣體餾分的RTD曲線。當βG = 0.88時，單相流和雙相流的分布最廣。在βG = 0.23的最低氣體分數處發現了最窄的分布。

圖5 由軸向分散模型 (ADM) 得到的單相和雙相流動的RTD曲線，總流速為1.3mL min-1

這些觀察結果與以前報告的觀察結果一致。Kreutzer等人將示蹤劑的擴散與氣泡長度與氣泡長度之間的比值進行了關聯，而氣泡長度與液體流量和氣體流量之間的比值有關。氣體含量最高時的顯著脈沖展寬可以通過氣泡周圍滯留的長液膜與允許示蹤劑進入許多隨后的滯留物的短液塞之間的不完全質量交換來解釋。

因此，在βG = 0.88的實驗條件下，這種回流能解釋28 s的較長液體停留時間。在單相和最高氣相組分中，增寬率最高，但在光化學反應中表現出兩種相反的性質。因此，我們可以認為，當軸向色散影響液體停留時間時，光化學反應速率不受其影響。這一點在作者的系統中得到了證實，但軸向色散對其它類型的光化學反應可能有更大的影響。

四、單相流和雙相流中的光子通量

利用RTD研究的停留時間，計算了每液體量的光子通量，I0：

其中εavg為平均摩爾吸收系數  (8468M-1cm-1),c (0) 為DAE CF的初始濃度，c (t) 為DAE CF溶液的終濃度， l為液體中的平均光路長度，?avg為平均量子產率 (0.021 mol Einstein-1), t R, exp為反應器中的停留時間。εavg和?avg的加權平均值在480-620 nm之間

圖6 當總流量為1.3mL min-1時，在單相和雙相流動中，光通量隨液體體積的變化，即光度計起始濃度的變化

表2 每液量的光子通量，I0；用化學光度法測定了不同流動條件下的光路長度。TP表示兩相流，SP表示單相流

由于光路長度l反應器是未知的，因此它與Matlab (Fitnlm)中的非線性回歸模型進行了擬合。所獲得的光子通量/液體體積，如圖6所示。正如可以觀察到的那樣，在不同濃度下，在各個數據點之間僅發現了有限的變化 (＜5%) 。由于數據點隨機地分布在I0平均值附近，因此認為這種變化是一種實驗誤差。

因此，先前用于確定單相流中的I0和lreactor而開發的方法成功的運用在兩相流的實驗中，結果列于表2。將兩相流中的光反應器性能除以其在單相流中發現的值，通過增加氣體的含量，使光反應器性能得到改善。兩相流動的特征是，I0在βG = 0.88處與單相流動相比較增長了2倍。

此外，表2列出了在單相和雙相流動中鎖門發現的光路長度的值。確定的光路長度表示光子在兩相流的不同液體區域中的平均行進距離。通過增加βG = 0到βG = 0.88之間的氣體分數，使光路長度從0.80 mm減小到0.56 mm。在βG = 0.88處，光路長度明顯減小，表明反應主要發生在液膜中，而不是液塞中。這是首次在實驗上定量的說明了氣泡對泰勒流光路長度的影響。

五、傳質限制的研究

泰勒流具有液體再循環的特點，它比單相流動更能促進徑向混合。液塞的混合可與液塞的轉數或再循環速率有關。作者通過在相同的氣體分數βG = 0.55和兩個額外的總流速0.56mLmin-1和0.82mLmin-1下進行化學半衰期放射線測量來研究再循環速率的影響。

如表3所示，無論流速如何，均獲得了每液體量和光路的類似光子通量。這表明本研究中所進行的光反應不受液塞內再循環速率的限制。此外，為了進一步檢查所進行的光化學反應是否是光子或質量傳輸受限，我們在不同的光強下進行了光化學反應。光源的強度與通過LED的電流成正比。

表3 光子通量與液量之比較，用化學光度法測定I0和lreactor，固定氣相分數βG和不同總流量Q

因此，我們比較了4mA/LED和8mA/LED的光電抗器性能。如果光化學反應在單相中的傳質受限，則在βG = 0.88時，光化學反應在兩相流中的傳質則不應受限，如表4所示，I0在βG = 0.88的單相和雙相流動下，得到的8 mA/LED值是其兩倍。

結果表明，在單相流和雙相流中，光化學反應均處于受光子限制的反應狀態，這是由于兩種情況下I0之比相近，且無累加速率對光化學光度測定結果的影響。因此，在作者的研究中，液體混合并不能作為提高兩相流轉化率的一個方法。但是，存在的傳質限制是每一個單獨的光化學反應和實驗條件所特有的，需要相應的驗證。

表4 光子通量與液量之比較， 在4 mA/LED和8 mA/LED 下用化學光度法測定I0與光路長度lreactor

六、氣液流動模式的表征

如前文所討論的，氣泡長度和液塞長度以及氣泡周圍液膜的存在對光電抗器的性能有重要影響。因此，這些流動特性是通過流動成像來測量的。圖7示出了微通道中的泰勒流動模式，其決定因素在于橫截面面積，A。

圖7 微反應器中氣液泰勒流動的示意圖(非比例示意圖)

作者認為氣泡的長度Lb是同一氣泡的前和后之間的距離，而液塞的長度Ls是兩個連續氣泡的后和前之間的距離。此外，還假定在溝道壁上形成了厚度為δ f恒定的潤濕液膜，并圍繞著氣泡和液塞。假定這種液膜處于靜止狀態，因此氣泡通過一個縮小的橫截面面積Ab。如下所示，這些假設允許根據氣泡速度來計算膜厚。

圖8 在不同氣體組分βG和a) 1.3 mL min-1, b) 0.82 mL min-1和c) 0.56mLmin-1的總流速下得到的氣液流動圖像

圖8示出了在不同氣體分數及不同流速下獲得的流動模式。正如所觀察到的，在所有研究的條件下，氣泡可以近似為半球面帽。測量氣泡和彈塞長度的結果值如圖9所示。

最低的和最高的氣體與其他條件相比，氣液流動的不穩定性更高，這種條件對平均氣泡和液塞長度的標準偏差更大。這些氣泡和液塞長度的變化可能由注射器泵的脈動，氣泡的形成和離開通道或通道的非均勻直徑造成。

在1.3mLmin-1時，隨著氣相分數從βG = 0.23增加到0.88，氣泡長度從1.9mm增加到12.8mm，液塞長度從5 mm減少到1.4mm。當總和Lb+Ls不是常數時，不能直接比較這些數值，但可以用長度比Lb/Ls來分析不同的流動模式。如表5所示，Lb/Ls隨著氣體分數的增加而增加。因此，較高的Lb/Ls下I0越大，轉換效果越好（見圖3）。

此外，通過對βG = 0.55和總流量分別為0.56、0.82和1.3mL min-1的流動模式的比較，得出總流量對氣泡長度和液塞長度無明顯影響的結論。這些恒定的氣泡和彈塞長度解釋了為什么在βG = 0.55時，無論總流量如何，在化學光度測量中結果類似的原因。

圖9 比較了不同氣相組分下的平均氣泡長度Lb、塞流長度Ls及其和Lb+Ls, βG，總流量為1.3mL min-1。此外，還給出了βG = 0.55的長度和0.82 mL min-1和0.56 mL min-1的總流速

表5 用流動成像法測定研究的氣液流動模式的特征

下一個研究的方面是氣泡速度，ub。兩相流表面速度Utotal，計算公式為：

實際上，由于滯流膜的存在，氣泡的運動速度比U值要快。從連續性來看，氣泡速度ub將大于通道中的總速度U，其因子為A/Ab：

氣泡的速度是使用兩相流動的記錄視頻進行實驗測定的。從表5可以看出，測得的氣泡速度比兩相速度高1.15-1.18。由A/Ab比值的實驗值可以很容易地確定橫截面積Ab。

Ab還用于計算液膜厚度如下：

其中R是反應器通道的半徑，Rb是氣泡的半徑。

如表5所示，所測定的膜厚在35 μm左右，并且在所有研究條件下幾乎保持恒定。在作者的微反應器中發現的較厚的液膜可能是由幾個因素引起的：（1）有機化合物的存在改變了己烷的物理性質。(二)表面活性劑痕跡的存在 (Marangoni效應)。(iii) 通道的粗糙度導致膜厚的恒定值，而膜厚的恒定值不隨鼓泡速度而變化。

七、每單位液體體積的光子通量的預測

在這項工作中。 Lb/Ls增大了??0并因此改善了轉化率。但是，這種長度比不能反映膜厚的影響。因此，作者建議將反應區內的反應堆空間劃分為一個特定的區域 ??0和液體體積。圖10比較了為單相流和雙相流定義的不同反應區域。單相流動由連續液膜的一個區域組成，其體積為Vfilm和Vbulk。膜區是根據兩相流中實驗確定的膜厚來定義的。

圖10 模型中考慮的反應區的示意性表示。a) 單相流動中的液區：液膜和液區。 b) 兩相流動中的液區：液膜、液體和氣泡蓋周圍的液

兩相流由三個區域組成，這是因為氣泡帽周圍有額外的液體。這一帶的特征是Vcap的液量。盡管圖10僅示出了單位單元（一個氣泡和一個液塞），但這些體積Vfilm、Vbulk和Vcaps表示分布在液體膜、體液和氣泡蓋周圍的反應器中的總體積。

假設在氣泡中不發生光反應，在沒有傳質限制的情況下進行光度計測量，光散射對光反應器性能沒有顯著影響。其次，建立了一個簡單的模型，該模型基于每個液量的光子通量和每個反應區的液量。

用化學光度法測定的光子通量I（0，Vliquid）表示在液膜中和液塞中接收的光子通量之和：

通過對膜、體和氣泡蓋周圍的液體量進行求和，可以計算出反應器中在一定時間內的液體量。

值得一提的是，當用氣體碎片βG估算反應器中的總液量V液時，對所有流動條件下的總液量被低估。

因此，使用流動成像實驗測定了該模型中使用的V液體的值，并在圖11中進行了說明。

圖11 反應器中的液量、Vliquid、Vfilm、Vbulk和Vcap周圍的變化、氣相分數β G的函數、總流速為1.3 mL min-1。此外，在總流速為0.82mL min-1和0.56mL min-1時， βG = 0.55

隨著氣相分數的增加，氣泡體積增大， Vliquid從βG = 0時的0.55mL線性下降到βG = 0.88時的0.14mL。這種下降是由于Vbulk下降所致，因為Vfilm和Vcap分別在0.08 mL和0.02 mL處幾乎是恒定的。因此，在液體bulk中，每液量的光子通量I（0，bulk）可由曲線的斜率確定，如下方等式和圖12所示。

進而根據相關公式計算出I(0,film)，與I(0,caps)，計算結果如圖6所示。

圖12 在1.3mL min-1的總流速下，測定從斜率和線性回歸的截距的區域光子通量/液量

表6 區域光子通量/液量,用多區光化學反應模型所測定的I（0,film）, I（0,bulk）和I（0,caps）

在比較表6中總結的模型的結果時可以看出，液膜區的特征是每液量的光子通量略高于cap周圍的區域，但它比液塞高3.3倍。這種變化是可以解釋的通過 (i) 光吸收引起的光通量梯度，或 (ii) 泊松波速度分布引起的速度梯度，作者認為光衰減是最可能的原因。同時作者預測了每液量的總光子通量。如圖13所示，在預測值和實驗值之間找到了很好的匹配。

圖13 實驗與預測的每液量光子通量之比較

該模型的建立是為了解釋和預測隨著氣體含量的增加而增加的情況。但是，該模型的應用可以推廣到兩相光化學反應的優化。通過將各流動條件下的絕對光子通量值與單相值進行比較，作者發現兩相流動具有較高的光子損失。當在反應器中引入惰性氣相時，會被液體吸收的光子的一部分會在周圍環境中丟失。

此外，當反應器的一部分被惰性相占據時，在兩相流中的生產效率將降低。從作者的模型出發，可以提出一種新的優化策略，通過在薄膜的高輻照區和體液的較暗區確定最佳液體量，使泰勒流動特性(即氣泡和彈塞長度、膜厚)得到合理的設計。

八、光路長度的預測

如前所述，光路長度隨氣相分數βG的減小而減小。如果可以預測這種變化，那么在不同的氣體含量下工作時就不需要進行光度測量。通過繪制圖像發現 (1 -βG) lreactor隨氣相分數βG的變化呈線性關系，如圖14所示。在單相流動條件下，截距值為單相光路長度1 SP = 0.797 mm。實驗結果表明，斜率可定義為單相光路長度與經驗系數f = 0.026 mm之和。

圖14 光路長度與氣相分數βG之間的相關關系

重新計算了兩相流中的光路長度，結果如圖15所示。關聯式能較好地預測氣液流動中的光路長度預測值與實驗值的最大偏差在8.4%左右。

圖15 實驗與預測光路長度的比較

【結論和展望】

1、  作者報告了惰性相可以加速泰勒流在微反應器中進行光化學反應的速率。這項工作旨在提供一個關于氣液泰勒流中的光子輸運和流體動力學如何影響光微反應器性能。

2、  實驗測定了在Chemtrix微反應器中各種氣體組分的氣泡和液塞長度、液體停留時間、每單位液量的光子通量和光路長度。氣泡和氣體長度與氣相分數有很好的相關性，且與總流量成正比。RTD測量得到的停留時間與采用塞流假設的計算值接近。結果表明，氣態組分影響的軸向分散不會影響光反應器的性能。

3、  隨著微反應器中氣體的量的增加，每液體量的光子通量呈指數增長。與單相流動相比，在最高氣相分數為0.88時，出現了2倍的上升。與單相流動相比，相同的流動參數具有更小的光路長度，比單相流動的光路長度小30%。

4、  這一工作表明，通過研究光子輸運和流體力學，可以對兩相流的光反應器的理解有了顯著的提高。此外，本研究中描述的方法為在廣泛的流動條件下表征兩相光反應器提供了參考。如果需要改進兩相光反應器的能效和產能，所建立的模型可以為流型的優化設計提供指導。

原文：

Photon Transport and Hydrodynamics in Gas-Liquid Flows. Part 1: Characterization of Taylor Flow in a Photo Microreactor., 2020, ChemPhotoChem https://doi.org/10.1002/cptc.202000065

【一正科技簡介】

作為荷蘭Chemtrix微通道反應器（適合液液氣液快速反應），英國AM連續多級攪拌反應器（適合氣液固多相慢反應），瑞典SpinChem旋轉床反應器（酶催化，固定化酶，催化劑需要回收的反應），澳大利亞CSIRO催化劑固定化連續反應器（適合催化劑固定的連續流反應），比利時Creaflow光催化反應器（氣液固光催化反應），英國C-Tech電化學連續反應器，英國Nitech連續結晶器，德國CINC連續萃取分離器，英國AWL連續過濾器在中國區的獨家代理商和技術服務商，深圳市一正科技有限公司為廣大高校和企業提供連續合成、在線萃取、連續結晶、在線過濾干燥、在線分析等整套連續工藝解決方案。

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公司與荷蘭Chemtrix B.V.在浙江臺州、江蘇南京合作組建了連續流微通道工業化應用技術中心（以下簡稱“工業化技術中心”），旨在打造集連續流微通道工藝開發、中試試驗、工業化驗證、技術交流于一體的綜合性連續流微通道應用技術服務中心，以為廣大生物醫藥企業、化工類企業提供專業、完善的智能化連續流工藝整套系統解決方案及一流的技術服務方案。

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